1、鈦的組織與結構特征
鈦具有兩種同素異構晶體，即低溫時的密排六方結構(α-Ti)和高溫下的體心立方結構(β-Ti)。高純鈦和工業純鈦在緩慢冷卻退火后，均可獲得規則的或者鋸齒狀的多面體 α 晶粒組織。但快速冷卻時，所得的組織有所不同。高純鈦快冷時，發生馬氏體相變，其形態變化不大，只是晶界不完整，呈鋸齒狀；工業純鈦快冷時，得到針狀的α'組織，緩冷時得到條狀的 α 組織。另外，鈦受污染時，在緩慢冷卻過程中，發生 β 轉變 α 時，α-Ti 形成片狀，沿各片的邊界分布著細小的第二相，它是合金化沉淀和基體不一樣的 α 相。第二相的數量隨雜質含量的增加而增加且在工業純鈦中約占 1%。經變形并在 α 相區退火后，鈦的組織為多角形的晶粒。
工業純鈦的鑄錠經變形加工后，在 β 相變點一下退火，再結晶后得到等軸晶粒組織。
2、 鈦合金的分類及顯微組織
根據不同的方法可以將鈦合金分為不同類型。鈦鍛件生產廠家按照亞穩定狀態相組成可分為α 型、近 α 型、α+β 型、近 β 型、亞穩定 β 型和 β 型鈦合金；按照退火后的組織特點可分為 α 型、α+β 型以及 β 型鈦合金三類。
在生產實踐中，鈦合金材料的使用價值、使用范圍以及壽命取決于合金材料的力學性能，不同的組織相對應著不同的力學性能，TC4 合金材料的化學成分、鍛造工藝、熱處理控制參數決定組織形態。按照非淬火組織特征不同可分魏氏體組織、網籃組織、雙態組織和等軸組織，各種組織如圖1所示。不同熱加工工藝和熱處理控制工藝使兩相的比例、形態以及相界面存在非常大的差異，從而導致力學性能差別較大。
魏氏體組織：在 β 相區進行退火處理或在 β 相區進行變形加工處理(一般變形程度程度小于 50%)。在 β 相區壓力加工時，溫度高，β 晶粒容易長大。因此魏氏體組織具有粗大等軸的原始 β 晶粒。清晰的 α 網分布在原始 β 晶界上，α 相以長條狀有規則的從原 β 晶界向晶粒內生長，條形 α 內以 β 存在，最后的長條 α+β是通過 β 晶粒轉變而成的顯微組織。魏氏體組織的突出缺點就是塑性較低，和其他類型組織相比，斷面收縮率尤為突出。其原因是原始 β 晶粒粗大，且晶界以網狀存在。高的斷裂韌性是魏氏體組織的優點。因為 α 束域取向不同，斷裂過程中，斷裂只有沿 α、β 相界面發展，此時裂紋擴展需剪斷樅橫的 α 束而消耗吞噬能量，裂紋擴展受阻。
網籃組織：尺寸短小且各叢交錯排列，有如編織網籃的形狀的組織稱網籃組織。兩相鈦合金在(α+β)/β 相變點附近進行變形加工（一般變形量 50%～80%），或在 β 相區變形處理，而變形終止在(α+β)相區。網籃組織的塑性及疲勞性能高于魏氏體組織，在高溫長期受力部件通常采用網籃組織代替魏氏體組織。
雙態組織：由等軸狀的初生 α 和 β 轉變組織的片狀 α 組成的兩種形態的組織稱為雙態組織。(α+β)相鈦合金在兩相區進行加工變形，再加熱到兩相區進行冷卻處理得雙態組織。雙態組織的等軸初生 α 一般在 50%以下，其余的為次生片狀 α（β 轉變組織）。這種組織的性能隨所含初生 α 數量不同，塑性和疲勞強度隨著變化。
等軸組織：雙相鈦合金在兩相區進行熱變形處理時，加工溫度高，變形過程中 α 相 β 相相繼發生再結晶，從而獲得完全等軸的 α+β。次生片狀 α 分布在含量超過 50%以上的初生 α 基體上。初生 α 的數量隨變形溫度的降低而升高，位錯密度則是隨變形溫度的升高而減少。變形溫度低或者變形量大時，再結晶進行得不夠充分，因此初生 α 和次生 α(β 轉變組織)沿變形方向存在。對這種變形后的組織在兩相區再結晶退火，能得到等軸狀的初生α 。
等軸初生 α 組織的性能特點主要就是提升材料的塑性，對強度有一定程度的影響，且塑性這個力學指標隨等軸初生 α 的含量增加而顯著上升趨勢。疲勞性能指標也與等軸初生 α 數量直接有關。同時，材料的力學性能與等軸初生 α 的晶粒尺寸密切相關，晶粒均勻細小的鈦合金組織，塑性和疲勞上升。晶粒尺寸小，單位體積內晶粒數量多，晶界的比例相應增加。由于晶界強度低于晶內，使晶界滑動易于進行，參與滑移的晶粒增加且晶粒之間變形協調性得到改善，不利裂紋萌生和擴展，從而表現很高的塑性變形。
初生片狀 α 數量在等軸組織中所占體積百分比最多，而初生片狀 α 數量在雙態組織中百分比最多。但當初生片狀 α 數量低于 50%時，究竟屬雙態組織還是屬于等軸組織，已無原則區別。因此，有的書中也將雙態組織稱為等軸組織 。
根據上述組織的性能特點，對兩相合金典型四種組織的性能特點進行對比如表2。
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